目前，调节阀计算技术国外发展很快，就KV值计算公式而言，早在20世纪70年代初ISA（标准协会标准）就规定了新的计算公式，电工委员会IEC也正在制定常用介质的计算公式。下面介绍一种在平均重度法公式基础上加以修正的新公式。

4.1 原公式推导中存在的问题
在前节的KV值计算公式推导中，我们可以看出原公式推导中存在如下问题：
（1）把调节阀模拟为简单形式来推导后，未考虑与不同阀结构实际流动之间的修正问题。
（2）在饱和状态下，阻塞流动（即流量不再随压差的增加）的差压条件为△P／P=0.5 ，同样未考虑不同阀结构对该临界点的影响问题。
（3）未考虑低雷诺数和安装条件的影响。

4.2 压力恢复系数 FL
由P1在原公式的推导中，认为调节阀节流处由P1直接下降到P2，见图2－3中虚线所示。但实际上，压力变化曲线如图2－3中实线所示，存在差压力恢复的情况。不同结构的阀，压力恢复的情况不同。阻力越小的阀，恢复越厉害，越偏离原推导公式的压力曲线，原公式计算的结果与实际误差越大。因此，引入一个表示阀压力恢复程度的系数FL来对原公式进行修正。FL称为压力恢复系数（Pressure reecvery factor），其表达式为:

(9) 式中， 、 表示产生闪蒸时的缩流处压差和阀前后压差。

图2-3 阀内的压力恢复

关键是FL的试验问题。用透明阀体试验，将会发现当节流处产生闪蒸，即在节流处产生气泡群时，Q就基本上不随着△P的增加而增加。这个试验说明：产生闪蒸的临界压差就是产生阻塞流的临界压差，故FL又称临界流量系数（Critical flow factor），因此FL既可表示不同阀结构造成的压力恢复，以修正不同阀结构造成的流量系数计算误差，又可用于对正常流动，阻塞流动的差别，即FL定义公式（9）中的压差△Pc就是该试验阀产生阻塞流动的临界压差。这样，当△P＜△Pc时为正常流动，当△P≥△Pc时为阻塞流动。从（9）公式中我们即可解出液体介质的△Pc为：△Pc = FL²(P1-Pv) (10)
由试验确定的各类阀的FL值见表2－3。

4.3 梅索尼兰公司的公式——FL修正法
1）对流体计算公式的修正
当△P＜△PC时，为正常流动，仍采用原公式（4）；当△P≥△Pc时，因△P增加Q基本不增加，故以△Pc值而不是△P值代入公式（4）计算即可。当△Pv≥0.5P1时，意味差有较大的闪蒸，此时△Pc还应修正，由试验获得： (11)
式中：Pc表示液体热力学临界点压力，见表2－4。
 2）对气体计算公式的修正
原产生阻塞流的临界差压条件是△Pc＝0.5P1，即固定在△P／P1＝0.5处，这和实际情况出入较大。实际上△Pc仍与FL有关，由试验得临界压差条件为：△Pc ＝ 0.5 FL² P1  （12）
利用FL概念推得的新公式有好几种，但以在原平均重度法公式基础上修正的新公式简单、方便，即平均重度修正法，它只需将原阻塞流动下的计算公式除上FL即可。若要更精确些，则再除上一个系数（y－0.14y³），其中 。蒸气计算公式的修正同上。为了便于比较、应用，将采用FL修正的新公式和原公式汇总于表2－2中。归纳起来，有两个不同：一是流动状态差别式不同；二是在阻塞流动的情况下计算公式不同。引入了3个新的参数：FL、PC、（y－0.148y³）

介质		流动 状态	原计算公式		新计算公式
			流动状态判别	计算式	流动状态判断	计算式
液体		一般流动	无			同原计算式
		阻塞 流动	-	-	当 时 当 时
气体		一般 流动	△P/P1 < 0.5			同原计算式
		阻塞 流动				原计算式乘或
蒸气	饱 和 蒸 气	一般 流动	同气体		同气体	同原计算式
		阻塞 流动	同气体		同气体	原计算式乘或
	过 热 蒸 气	一般 流动	同气体		同气体	同原计算式

过热 蒸气	一般 流动	同气体		同气体	同原计算式
	阻塞 流动	同气体		同气体	原计算式乘或

表 中 代 号 及 单 位

Q：液体流量 m3/h QN：气体流量 Nm3/h GS：蒸气流量 kgf/h r：液体重度 g/cm3 rn：气体重度 kg/Nm3 P1：阀前压力 100KPa P2：阀后压力 100KPa △P：压差 100KPa

※ Pv：饱和蒸气压100KPa  Pc：临界点压力（见表2-4）  FL：压力恢复系数（见表2-3）  t：摄氏温度 ℃  tsh：过热温度 ℃  △Pc：临界压差 100KPa 其中